XX項目單側支模施工方案

xx項目單側支模安全施工方案 編制： 審核： 審批： 目 錄 一、工程概況1 1、工程概況1 2、防水工程概況1 3、單側支模的范圍及原因：1 4、技術難點1 二、編制依據2 三、施工準備2 1、技術準備2 2、人員準備3 3、機具準備3 4、材料準備3 5、現場準備3 四、施工工藝3 五、施工方法4 1、圍護樁上砂卵石剔除4 2、植筋4 3、圍護樁找平層墻體模板加固6 4、防水施工：8 5、單邊支模11 六、質量保證措施13 七、安全文明施工措施15 八、應急預案15 1、應急組織機構及職責15 2、危險源識別分析16 3、應急演練18 4、安全事故應急流程18 5、安全事故應急處置19 6、安全事故應急救援電話及定點醫院20 九、附件：21 xx項目單側支模安全專項施工方案 一、工程概況 1、工程概況 1.1、xx項目位于成都市武侯區簇橋街道沈家橋村6、7、10組，總用地面積4.8萬㎡。 1.2、本項目由若干個1-4層商業街、4棟14層公寓及地下室組成，其中A地塊為兩層地下室，C地塊為一層地下室，地下室層高為：4.2m。本項目總建筑面積為199413.08平方米,其中地上建筑面積為：129614.01㎡，地下建筑面積為：69529.07㎡。 2、防水工程概況 2.1、地下室側墻防水做法 1）P8防水鋼筋混凝土側墻； 2）1.5mm+1.5mm厚濕鋪法雙面自粘高分子防水卷材I型； 3）20mm厚1：2水泥砂漿保護層 3、單側支模的范圍及原因： 根據業主方提供的C區的支護樁坐標圖及現場實際測量，C區支護樁離A區“D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻距離較近、無法滿足A區地下室外墻的施工操作作業面。 由于C區支護樁與A區地下室外墻空隙較近，這將導致A區該處地下室外墻無施工操作作業面。這將增加A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻模板支設、防水施工難度。為保證A區此段地下室外墻及防水施工，將對A區“D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻采用單邊支模施工方法。 4、技術難點 1、由于圍護樁的偏移、樁間混凝土的噴護凹凸不平，無法準確計算混凝土用量，故現場找平層C15混凝土用量與業主方結算時按實際用量進行確認。 2、由于本次A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2地下室外墻為600mm厚且施工高度達到6m，為保證混凝土澆筑質量及施工安全，現場采用全新15mm厚木模板。 3、A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2地下室外墻只在圍護樁位置使用止水螺桿，以減小模板的損壞。單邊支模區域外墻模板加固采用附加豎楞和斜撐的辦法進行加固。 4、為減少本次圍護樁找平層墻體的施工難度，對 A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2的條形基礎進行磚胎膜施工，磚胎膜施工根據《xx項目A區磚胎膜施工方案》進行施工。 二、編制依據 1、xx項目建筑、結構施工圖紙； 2、xx施工組織設計 3、《地下工程防水技術規范》(GB50108-2008)； 4、《地下防水工程質量驗收規范》（GB50208-2011）； 5、《地下工程防水圖集》川07J102 6、《建筑工程施工質量統一驗收標準》（GB50300-2013）； 7、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）； 8、《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-2011）； 9、《混凝土結構后錨固技術規程》JGJ 145-2013 10、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130-2011 三、施工準備 1、技術準備 1.1、編制《xx項目單側支模安全施工方案》。 1.2、方案編制人員作為交底人，向方案中所涉及的項目主要管理人員、項目施工勞務及分包單位主要管理人員進行交底，被交底人簽字存檔。 1.3、項目主要管理人員（項目工程部、質量部、安全部）向項目施工勞務及分包單位項目經理、項目施工勞務及分包單位管理人員進行交底，并簽字存檔。 1.4、三級交底由項目施工勞務及分包單位項目經理、項目施工勞務及分包單位管理人員向作業班組、作業人員進行交底，并簽字存檔。本級交底由項目工程部進行監督，及時收集相關交底資料存檔。 1.5、現場進場的防水材料必須進行見證取樣送檢、保證防水材料質量符合要求。 2、人員準備 技術人員1人、測量人員2人、質量員2人、工長2人、防水工人28人、木工45人、力工20人、瓦工20人、架子工26人。 3、機具準備 三級配電箱、振動棒、塔吊、料斗、60型挖機、大錘、天泵。 4、材料準備 抹子、木枋、模板、鋼管、扣件、手電筒、1.2米M12穿墻止水螺桿（兩個止水片）、C12鋼筋、A8鋼筋、50mm*50mm*3mm止水片、C15混凝土、1.5mm厚濕鋪法雙面自粘高分子防水卷材I型、15mm厚模板、35*85木枋、32.5水泥、中砂、48*2.8鋼管、扣件、50*200mm木腳手板、14#鍍鋅鐵絲、M7.5水泥砂漿、MU10頁巖實心磚、植筋膠等。 5、現場準備 1、現場測量人員根據業主提供的坐標圖測量出A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻外邊線，并在墊層上彈出30cm的控制線作為控制后期C20細石混凝模板支設的控制線，保證墻體位置準確。 2、抗浮錨桿、墊層施工完成、提供良好的操作場地。 3、在防水保護層上現場測量人員根據業主提供的坐標圖測量出A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻內邊線，并在防水保護層上彈出30cm的控制線作為控制后期D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻的控制線，保證墻體的位置準確。 四、施工工藝 圍護樁上的砂卵石剔除→植筋C12→M12止水螺桿植筋→圍護樁找平層墻體模板加固→C15混凝土澆筑→圍護樁找平層墻體模板拆除→20mm1:2水泥砂漿找平層→穿墻螺桿端頭防水油膏處理→附加層施工→1.5mm+1.5mm濕鋪法雙面自粘高分子防水卷材I型→20mm厚1:2水泥砂漿防水保護層施工→ 鋼管預埋→1.5m高導墻模板支設加固→基礎底板混凝土澆筑→第二次單邊支?！叵率彝鈮炷翝仓谌螁芜呏！叵率彝鈮炷翝仓?五、施工方法 1、圍護樁上砂卵石剔除 根據基礎平面圖中W-W、V-V軸可知圍護樁上將會有C區抗水板，且C區基礎與A區基礎高差為6m。故現場對圍護樁上的砂卵石進行剔除時，應人工配合機械進行。防止對圍護樁的破壞，須保證樁體結構質量。如在施工過程中發現個別圍護樁偏移較大時應及時告知現場工長、技術員。由總包管理人員及時與業主方進行溝通。 2、植筋 施工工藝：彈線定位→鉆孔→清孔→配膠→注膠→植筋→檢查驗收 2.1、圍護樁找平層植筋 根據現場實際情況無法砌筑磚胎膜，在緊貼支護樁位置用模板支設澆筑C15混凝土。在模板支設前先人工配合機械對現場圍護樁上的卵石進行剔除、保證現場有足夠的空間進行混凝土澆筑但不得破壞支護樁的。為保證C15混凝土墻體具有穩定性須在圍護樁進行植筋，植筋C12間距上下800mm、左右500mm、植筋深度120mm、外漏400mm。 支護樁植筋圖 植筋大樣圖 2.2、M12穿墻止水螺桿植筋 植入的螺桿分為保留螺桿和不保留螺桿兩類，保留螺桿為 為保證C15混凝土墻支模加固、及后期A區600mm剪力墻模板支設加固，現場用M12的穿墻止水螺桿植入到支護樁上下兩端。此穿墻螺桿將用于以后C15混凝土厚墻體及A區D2-1/X~D2-X/D1-17 ~D2-2軸的地下室外墻的模板支設加固，找平施工完畢后僅保留外墻模板加固需要的螺桿，其余螺桿全部切除。M12穿墻止水螺桿植筋圖如下： 找平層施工植入穿墻螺桿示意圖 第一次1500mm高外墻模板加固保留螺桿示意圖 第一次1500mm高和第三次1300mm高外墻模板加固需用螺桿示意圖 外墻施工保留穿墻螺桿示意圖 第二次澆筑外墻模板加固需用穿墻螺桿示意圖 外墻施工保留穿墻螺桿植筋標高圖 3、圍護樁找平層墻體模板加固 1、現場穿墻螺桿采用M12止水螺桿，中間用50mm*50mm*3mm的止水片?？梢詮浹a以后穿墻螺桿位置防水的薄弱點。由于此高度達到6m,長度為124米?，F場可分段分層進行施工，分為2層進行施工。第一次施工到-8米、第二次施工到冠梁頂標高，分段可根據后澆帶的劃分進行3段施工。 2、模板采用15mm厚多層板，螺桿端部采用雙螺帽。次龍骨用35mm*85mm的木枋，間距250mm，主龍骨為48*2.8的雙鋼管。因圍護樁的樁間護壁噴護的混凝土厚度及強度有限，為保證圍護樁找平層墻體的模板支設的穩定及安全，現場采用48*2.8的斜撐鋼管進行加固，鋼管打入卵石層中500mm，外漏300mm， 埋設鋼管平面間距布置圖 圍護樁找平層加固圖 3、對混凝土的澆筑現場要進行分層澆筑、控制混凝土的塌落度為180±20mm，不宜過大，且控制好混凝土的澆筑速度，進行分層澆筑,分層厚度為500mm，因墻體厚度較小，為保證混凝土澆筑質量采用天泵進行混凝土澆筑?；炷恋恼駬v器用30振搗棒，在振搗過程中注意棒離模板的距離。 4、現場操作架采用落地式雙排鋼管架，搭設高度6m,步距1.8m、立桿橫距0.9m,立桿縱向間距1.5m?，F場考慮一層施工操作面，用50*200木腳手板鋪設，端頭用14#鍍鋅鐵絲固定。 操作架搭設圖 4、防水施工： 1、施工工藝： C15混凝土墻體模板拆除→基層清理→20mm1：2水泥砂漿找平層施工→螺桿根部防水油膏處理→根部附加層施工→1.5mm+1.5mm厚濕鋪法雙面自粘高分子防水卷材I型施工→20mm厚1：2水泥砂漿保護層 防水施工示意圖 2、 施工方法 防水施工前對混凝土墻體上的垃圾、鋼筋等垃圾清理干凈，并將多余的止水螺桿頭切除，保留外墻施工需要的止水螺桿。對因振搗不密室、蜂窩麻面位置用1：2水泥砂漿進行找平，為保證混凝土基層的平整、采用20mm 厚1:2水泥砂漿進行找平。 在防水施工前將保留的螺桿根部留設50*50mm位置用于建筑防水油膏施，且防水卷材在螺桿端頭進行附加層施工150mm*150mm。 保留螺桿根部建筑油膏封堵圖 保留穿墻螺根部附加層施工圖 防水材料用1.5mm+1.5mm厚濕鋪法雙面自粘高分子防水卷材I型，基層清理干凈后,將水泥砂漿涂刷于基層之上，涂刷厚度為3-5mm,厚薄均勻,不漏底、不堆積。水泥膠漿——水泥：107膠：水=1:0.25:0.45。 在防水材料甩接頭位置留設不少于400mm且防水材料表面薄膜須留設，在防水材料施工收頭位置要進行加強處理、用熱熔法進行粘結或者用防水材料相匹配的卷材密封膏進行封堵收頭。 3、此次防水施工注意防水甩頭，冠梁頂標高處，防水甩頭超過冠梁500mm。在基礎底板施工時可切除最下層的穿墻螺桿。 4、在基礎底板與100mm墻體防水位置應設置附加層、附加層的寬度為300mm。防水保護層為20mm厚1:2水泥砂漿，因墻體高度較高，位保證水泥砂漿不脫落，現場應進行分層抹灰、每層抹灰高度不超過2米。且在防水材料上用加108建筑膠凈水泥漿甩漿、在抹灰的水泥砂漿中加入108澆筑膠。 5、單邊支模 1、二期與一期交界處的剪力墻600mm厚，因現場無操作面、現場采用單邊支模的體系。模板采用15mm厚多層板，次龍骨采用35*85mm木枋，豎向設置,間距250mm。主龍骨采用48*2.8的單鋼管，間距500mm。附加豎楞采用48*2.8的單鋼管，間距1000mm，附加豎楞鋼管落地（附加豎楞外側滿拉剪刀撐）。在基礎底板澆筑前，進行地錨預埋，采用48*2.8鋼管進行預埋、1000*700mm的間距、順著墻身方向為1000mm、垂直墻體為700 mm進行布置、埋設在底板混凝土中，埋設深度300mm、外漏300mm，單邊支模施工完成后對此鋼管用C35微膨細石混凝土抗滲等級P8的混凝土進行填實（外加劑摻量同底板混凝土）。斜撐鋼管與立桿用扣件進行連接，為保證斜撐鋼管均勻受力，梅花形與立桿下端進行斜撐。滿堂腳手架須搭設剪刀撐。 第一次單邊支模圖剖面圖 外墻施工地錨預埋平面圖 第二次單邊支模圖剖面圖 附加豎楞滿拉剪刀撐示意圖 第三次單邊支模圖剖面圖 突出地下室外墻柱模板加固圖 2、混凝土澆筑 在單邊模板位置進行混凝土澆筑、應分層澆筑混凝土，每層澆筑厚度為400mm，控制好混凝土的澆筑速度。在混凝土振搗時注意對單邊模板的保護，保證振動棒離單邊模板的距離為150~200mm。 第一次單邊支?；炷翝仓樞颍夯A底板澆筑→導墻澆筑（在基礎底板混凝土初凝前對導墻進行混凝土澆筑） 第二次單邊支?；炷翝仓樞颍簩?10.15m~-6.95m外墻進行分層澆筑→地下二頂板混凝土澆筑→地下一層導墻混凝澆筑 第三次單邊支?；炷翝仓?6.95m~-5.65m外墻進行分層澆筑，在分層澆筑過程中，每層澆筑間隔時間應小于混凝土的初凝時間。 六、質量保證措施 1、現澆結構模板安裝允許誤差及檢驗方法（如下表） 項目 允許偏差(mm) 檢驗方法 軸線位置 5 鋼尺檢查 底模上表面標高 ±5 水準儀或鋼尺檢查 截面內部尺寸 基礎 ±10 鋼尺檢查 柱.墻.梁 ＋4，－5 鋼尺檢查 層高垂直度 6 經緯儀或吊線.鋼尺檢查 相鄰兩板表面高底差 2 鋼尺檢查 表面平整度 5 2m靠尺和塞尺檢查 預留洞 中心線位置 10 鋼尺檢查 尺寸 ＋10，0 鋼尺檢查 插筋 中心線位置 5 鋼尺檢查 外漏長度 ＋10，0 鋼尺檢查 2、模板應具有足夠強度、剛度及穩定性，能可靠地承受新澆砼的重量，側壓力以及施工荷載。澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。 3、模板結構的幾何尺寸必須準確無誤，安裝穩固，拼縫嚴密。 4、施工時模板就位要準確，穿墻對拉螺栓要全穿齊、擰緊，保證墻、柱斷面尺寸正確。 5、確保模板的制作質量，定型模板必須確保多系組合不掉棱、不漏漿，梁柱模板組裝先定控制線，控制線用儀器測設，再按控制線裝模，組裝完后校正。項目部按照控制線全數進行模板的驗收。模板支撐和加固體系按交底要求加設，確保有足夠的強度、剛度與穩定性，不發生走模、下沉等現象。拆模后模板清理干凈后按平面圖布置堆碼整齊。 6、施工時嚴格控制好樓板模板質量，拼縫用雙面泡沫膠，頂板平整度及拼縫控制尤其重要，本工程必須確保頂棚不需抹灰而直接刮膩子即可。 7、為消除豎向結構接頭不平整、不規范現象，柱(剪力墻)下口用1：2水泥砂漿(內加速凝劑和早強劑)在豎向結構模板根部堵縫，防止其跟部砼漏漿爛根、蜂窩、麻面等現象的產生。 8、模板及其支撐均應落在實處，不得有“虛”腳出現，安拆均設專人負責。 9、在安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞。模板自身就位時應嚴格按照配模圖紙進行安裝。 澆筑砼時振搗器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規范規定，要適時，以防模板變形。 10、預防墻體接縫、模板拼縫、錯臺缺陷的施工工藝。 模板的拼縫應嚴密，要求拼縫小于2mm，平整度（錯臺）小于1.5mm。 為保證混凝土成型質量，防止混凝土漏漿，對于模板拼縫較大的情況（≥5mm），將模板鋸成與縫寬相當的模板條，然后將模板條嵌進拼縫里，并保證拼縫嚴密，最后用鐵釘釘牢固。對于模板拼縫較小的情況（＜5mm），用膠布粘貼在拼縫處，對拼縫進行封堵。 七、安全文明施工措施 1、地下室模板支設、防水施工操作架采用門式腳手架、搭設完后由安全部進行現場驗收。腳手架需在檢查合格后方可使用，施工中不得隨意拆改腳手架和堆載超過其規定負荷的磚等物品。 2、每次施工后的殘料不得隨地亂扔、亂倒，污染環境，嚴禁引火它用。 3、新工人進場首先進行安全教育，安全知識考核，合格后才能上崗，并與職工鑒定安全合同。 4、施工作業區、材料堆放區，各區應有明顯的標志牌，進入施工作業區的出入口要懸掛安全警示標志。 5、施工現場和施工建筑物內外不得隨地大小便，現場內廁所保持清潔。 6、不在施工現場或其它設置有禁煙標志的場所內吸煙。 7、做好勞動保護，合理安排作息時間，配備施工預備力量，控制現場噪音、粉塵，減少對周圍環境的影響。施工現場道路應指定專人定期灑水清掃，形成制度，防止道路揚塵。 8、在高處作業時必須佩帶安全帶。 9、進入工地必須戴安全帽，操作人員必須戴好安全防護用品，施工現場嚴禁吸煙、喝酒、斗毆。 10、分包單位要根據總包單位的進度要求合理安排勞動力，在施工時嚴格按照遵守總包單位的管理制度。施工注意事項。 八、應急預案 因現場施工涉及到落地式雙排鋼管架、高度為6米，且剪力墻厚度600mm高度為6m對模板支設加固將存在較大的危險源。故本項目成立應急救援領導小組，當出現安全事故時有組織、有計劃的開展救援。 1、應急組織機構及職責 應急處理領導小組成員名單如下： 組 長（項目經理）：祁文勇 副組長（安全總監）：梁辰 成 員：項目全體管理人員 1.1總管全局，是應急狀態的現場最高指揮者，負責組織應急領導小組全體成員及項目部其它人員展開救治工作，負責進行各人員分工； 1.2負責保障救治資金； 1.3負責緊急情況下特殊措施的審核； 1.4主持事件處理報告的編制，并將報告遞交分公司領導及主管部門； 1.5及時將事件的進展向分公司領導及主管部門匯報； 1.6負責對事件的善后處理工作； 副組長的職責： 1.1協助組長工作，當組長不在事件現場時，主管全局工作； 1.2負責應急措施的具體安排及實施； 1.3負責平時預防工作的實施； 組員的職責： 1.1服從安排，完成組長或副組長交辦的工作； 1.2及時向組長通報事件的變化情況； 2、危險源識別分析 危險源 可能造成的傷害 預防措施 腳手架坍塌 1、構架缺陷:構架缺少必須的結構構件,未按規定數量和要求搭設連墻件。 2、構架尺寸過大承載力不足或設計安全不夠與嚴重超載. 3、地基出現過大的不均勻沉降。 1、對腳手架的構配件材料的材質,使用的機械、工具、用具進行監控. 2、對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控。 3、對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控,堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。 4、加強安全管理,對施工環境和施工條件進行監控。 高處墜落 1、作業層未按規定搭設。 2、架面與墻之間的間隙過大。 3、腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落。 物體打擊 1、在搭設或拆除時,高空拋擲構配件,砸傷工人或路過行人。 2、架體上物體堆放不牢或以外碰落, 砸傷工人或路過行人。整架傾倒、垂直坍塌或局部跨架, 砸傷工人或路過行人。 不當操作大致有以下情形 1、用力過猛,致使身體失穩。 2、擁擠碰撞。集中多人搬運或安裝較重構件。 其它傷害 1、在不安全天氣條件(六級以上大風、雷雨和天氣)下繼續施工。 2、在長期擱置以后未做檢查的情況下重新投入使用。 3、腳手架的外邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離。 2.1腳手架工程事故的類型分析 2.1.1整架傾倒或局部跨架. 2.1.2整架失穩、垂直坍塌. 2.1.3人員從腳手架高處墜落. 2.1.4物體打擊. 2.1.5不當操作事故(閃失、碰撞等). 2.2引發事故的主要原因分析 2.2.1整架傾倒、垂直坍塌或局部跨架. （1）構架缺陷:構架缺少必須的結構構件,未按規定數量和要求搭設連墻件. （2）在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等. （3）構架尺寸過大承載力不足或設計安全不夠與嚴重超載. （4）地基出現過大的不均勻沉降. 2.2.2人員從腳手架上高處墜落. （1）作業層未按規定設置圍檔防護. （2）作業層未滿鋪腳手板或架面與墻之間的間隙過大. （3）腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落 2.2.3物體打擊 （1）在搭設或拆除時,高空拋擲構配件,砸傷工人或路過行人. （2）架體上物體堆放不牢或以外碰落, 砸傷工人或路過行人. （3）整架傾倒、垂直坍塌或局部跨架, 砸傷工人或路過行人. 2.2.4不當操作大致有以下情形: （1）用力過猛,致使身體失穩. （2）擁擠碰撞. （3）集中多人搬運或安裝較重構件. 2.2.5其它傷害 （1）在不安全天氣條件(六級以上大風、雷雨和天氣)下繼續施工. （2）在長期擱置以后未做檢查的情況下重新投入使用. （3）腳手架的外邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離. 2.3危險源的監控 （1）對腳手架的構配件材料的材質,使用的機械、工具、用具進行監控. （2）對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控. （3）對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控,堅決制止亂搭、亂改和亂用情況. 2.3.4加強安全管理,對施工環境和施工條件進行監控. 3、應急演練 為保證出現緊急情況能按本計劃實施，項目部組織進行應急預演，預演內容主要有以下幾項：高空墜落、觸電、火災、集體中毒、機械傷害、中暑。預演由項目事故應急領導小組副組長，組織應急領導小組全體成員參加，并應有幾名工人參加，工人在旁觀看，達到培訓，交底的目的。 4、安全事故應急流程 發生緊急事故時，發現人應當立即向項目部應急組織機構的成員報告，亦可根據緊急事態情況直接報告地方相關救援機構。項目部各應急組相關成員接到報告后必須立即趕到現場，同時向項目部應急組組長、副組長報告，報告后不得離開現場，應當立即組織人員進行救援。項目部應急組組長、副組長根據現場緊急事態情況迅速啟動應急預案，并立即報告地方救援機構，同時向公司應急救援組織機構報告。公司應急救援組織機構負責人應當根據事態情況立即部署救援工作，必要時組織公司救援組有關成員趕赴現場指揮協調。 5、安全事故應急處置 5.1呼救 當施工現場發生高處墜落和物體打擊傷亡、傷害事件，最先發現情況的人員應大聲呼叫，呼叫內容要明確：某某地點或某某部位發生某某情況，將信息準確傳出。 聽到呼叫的任何人，均有責任將信息報告、傳遞與其最近的項目部管理人員、現場值班人員或應急救援領導小組成員，使應急響應救援小組負責人能迅速啟動應急救援預案。 5.2報警 接到現場呼救，根據實際情況，確定是否撥打急救電話（120、119、110）。急救電話報告發生傷亡傷害的現場地點、傷害類型，同時必須告知工程現場附近醒目標志建筑，以便急救中心迅速判斷方位。 項目應急救援領導小組接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。 5.3接車 領導小組立即派 項目安全主管肖博仁迅速到路口接車，引領急救車從具備駛入條件的道路迅速到達事故現場。 5.4自救 應急救援領導小組張進負責現場自救的組織工作?，F場搶救組要采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員，防止事故進一步擴大。 5.4.1對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，迅速移走周圍可能繼續產生危險的墜落物、障礙物，為急救醫生留出通道，使其可以最快到達傷員處。 5.4.2保持呼吸道通暢，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。 5.4.3有效止血，包扎傷口。 5.4.4視其傷情采取報警直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。 5.4.5傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。 5.4.6若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。 5.4.7預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。 5.4.8記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料。 5.5保護現場 現場在組織自救的同時，保衛組長應負責現場的安全保衛及人員疏散，設置警界，保護現場，為今后的事故調查提供真實情況依據。 6、安全事故應急救援電話及定點醫院 事故發生第一時間，要立即報告，救護小組迅速采取有效急救措施，同時報警求救： 救護電話：120火警電話：119報警電話：110 撥打電話報告時，不要驚慌，必須講清事故情況和已采取的措施，讓救護人員做好急救準備，講清事故發生地點、附近特征，單位名稱，負責人姓名、電話；報告程序：逐級也可越級。 項目至武侯區第三人民醫院路線圖 九、附件： 墻模板的背部支撐由三層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨；最外側附加龍骨為豎楞。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個斜撐鋼管成為豎楞的支點。 根據《建筑施工手冊》，當采用容量為0.2～0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2； 一、參數信息 1.基本參數 次楞間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500； 主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500； 對拉螺栓直徑(mm):M12； 2.主楞信息 主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2； 直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80； 3.次楞信息 次楞材料:木枋；35mm*85mm； 4.面板參數 面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50； 5.木枋和鋼楞 鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 二、墻模板荷載標準值計算 按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T -- 混凝土的入模溫度，取20.000℃； V -- 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -- 模板計算高度，取6.000m； β1-- 外加劑影響修正系數，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 分別計算得 23.042 kN/m2、144.000 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2； 傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度驗算 彎矩計算公式如下: M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--面板計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數。 面板的最大彎矩：M =0.1×12.443×250.02+0.117×1.890×250.02= 9.16×104N·mm； 按以下公式進行面板抗彎強度驗算： σ = M/W< f 其中， σ --面板承受的應力(N/mm2)； M --面板計算最大彎矩(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3； f --面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大應力計算值：σ = M/W = 9.16×104 / 1.88×104 = 4.9N/mm2； 面板截面的最大應力計算值 σ =4.9N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 2.抗剪強度驗算 計算公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中，V--面板計算最大剪力(N)； l--計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×12.443×250.0 + 0.617×1.890×250.0 = 2157.9N； 截面抗剪強度必須滿足: τ= 3V/(2bhn)≤fv 其中， τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V--面板計算最大剪力(N)：V = 2157.9N； b--構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值: τ =3×2157.9/(2×500×15.0)=0.432N/mm2； 面板截面抗剪強度設計值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的最大受剪應力計算值 τ=0.432N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 [τ]=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算 根據《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 撓度計算公式如下: ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23.04×0.5 = 11.521N/mm； l--計算跨度(次楞間距): l = 250mm； E--面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4； 面板的最大允許撓度值:[ν] = 1mm； 面板的最大撓度計算值: ν= 0.677×11.52×2504/(100×6000×1.41×105) = 0.361 mm； 面板的最大撓度計算值: ν=0.361mm 小于等于面板的最大允許撓度值 [ν]=1mm，滿足要求！ 四、墻模板主次楞的計算 (一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，次楞采用木枋，寬度35mm，高度85mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.5×8.5×8.5/6×1= 42cm3； I = 3.5×8.5×8.5×8.5/12×1= 179cm4； 次楞計算簡圖 1.次楞的抗彎強度驗算 次楞最大彎矩按下式計算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2 其中， M--次楞計算最大彎矩(N·mm)； l--計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.250×0.900=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3×0.25×0.90=0.945kN/m，其中，0.90為折減系數。 次楞的最大彎矩：M =0.1×6.221×500.02+0.117×0.945×500.02= 1.83×105N·mm； 次楞的抗彎強度應滿足下式： σ = M/W< f 其中，σ --次楞承受的應力(N/mm2)； M --次楞計算最大彎矩(N·mm)； W --次楞的截面抵抗矩，W=4.2×104mm3； f --次楞的抗彎強度設計值；f=13.000N/mm2； 次楞的最大應力計算值：σ = 1.83×105/4.20×104 =4.4N/mm2； 次楞的抗彎強度設計值: [f] = 13N/mm2； 次楞的最大應力計算值 σ = 4.4N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ 2.次楞的抗剪強度驗算 最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: V=0.6q1l+0.617q2l 其中， V－次楞承受的最大剪力； l--計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.2×23.042×0.250×0.900=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4×3×0.25×0.90=0.945kN/m，其中，0.90為折減系數。 次楞的最大剪力：V = 0.6×6.221×500.0+0.617×0.945×500.0 = 2157.8N； 截面抗剪強度必須滿足下式： τ=3V/(2bh0) 其中， τ--次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V--次楞計算最大剪力(N)：V= 2157.8N； b--次楞的截面寬度(mm)：b= 35.0mm ； hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 85.0mm ； fv--次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv =1.500 N/mm2； 次楞截面的受剪應力計算值: τ=3×2157.8/(2×35.0×85.0×1)=1.088N/mm2； 次楞截面的受剪應力計算值τ=1.088N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.次楞的撓度驗算 根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--次楞的最大撓度(mm)； q--作用在次楞上的線荷載(kN/m)：q=23.042×0.25=5.76kN/m； l--計算跨度(主楞間距):l=500.0mm ； E--次楞彈性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2 ； I--次楞截面慣性矩(mm4)，I=1.79×106mm4； 次楞的最大撓度計算值:ν= 0.677×5.76/1×5004/(100×9000×1.79×106) = 0.151mm； 次楞的最大容許撓度值:[ν] =2mm； 次楞的最大撓度計算值ν=0.151mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！ (二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =4.247cm3； I =10.193cm4； E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kN·m) 主楞計算變形圖(mm) 主楞支座反力圖 主楞最大支座反力6.72kn。 1.主楞的抗彎強度驗算 作用在主楞的荷載: P＝1.2×23.04×0.25×1＋1.4×3×0.25×1＝7.962kN； 主楞計算跨度(豎楞水平間距): l = 1000mm； 強度驗算公式： σ = M/W< f 其中，σ-- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M -- 主楞的最大彎矩(N·mm)；M =7.5×105 N·mm W -- 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W =4.427×103 mm3； f --主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 主楞的最大應力計算值: σ = 2.24×105/8.49×103 = 176.6N/mm2； 主楞的最大應力計算值σ =176.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！ 2.主楞的抗剪強度驗算 主楞截面抗剪強度必須滿足: τ=2V/A≤fv 其中， τ--主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V--主楞計算最大剪力(N)：V= 3730.0N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A =397.6mm2 ； fv--主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應力計算值: τ =2×3730.0/397.600=18.76N/mm2； 主楞截面的受剪應力計算值τ =18.76N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！ 3.主楞的撓度驗算 根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--主楞的最大撓度(mm)； q--作用在主楞上的線荷載(kN/m)：q = 1.2×23.04×0.25×1＋1.4×3×0.25×1＝7.962kN/m。 l--計算跨度(豎楞間距): l =1000.0mm ； E--主楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--主楞截面慣性矩(mm4)，I=1.02×105mm4； 主楞的最大撓度計算值: ν= 0.677×7.962×1004/(100×206000×1.02×105) = 2.565mm； 主楞的最大容許撓度值: [ν] = 4mm； 主楞的最大撓度計算值ν=2.565mm 小于次楞的最大容許撓度值[ν]=4mm，滿足要求！ 5、 附加豎楞強度驗算 附加豎楞間距1000mm，采用單鋼管。（取第二次澆筑最大高度2.7m進行計算，斜撐按單根豎楞4個斜撐計算） (一).豎楞承受主楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。 本工程中，豎楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =4.247cm3； I =10.193cm4； E = 206000N/mm2； 豎楞計算簡圖(kN) 豎楞計算剪力圖(kN) 豎楞計算彎矩圖(kN·m) 豎楞計算支座反力圖(kN) 1.豎楞的抗彎強度驗算 作用在豎楞的荷載: P取6.72kN； 主楞計算跨度(斜撐間距): l =700mm； 強度驗算公式： σ = M/W< f 其中，σ-- 豎楞的最大應力計算值(N/mm2) M -- 豎楞的最大彎矩(N·mm)；M = 5.4×105 N·mm W -- 豎楞的凈截面抵抗矩(mm3)；W = 4.247×103 mm3； f --豎楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 豎楞的最大應力計算值: σ = 9.1×105/8.494×103 =127N/mm2； 豎楞的最大應力計算值 σ =127N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！ 2.豎楞的抗剪強度驗算 豎楞截面抗剪強度必須滿足: τ=2V/A≤fv 其中， τ--主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V--主楞計算最大剪力(N)：V= 6720.0N； A --鋼管的截面面積(mm2)：A = 397.6mm2 ； fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2； 主楞截面的受剪應力計算值： τ =2×6720/795.2=16.9N/mm2； 豎楞截面的受剪應力計算值 τ =16.9N/mm2 小于豎楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！ 3.豎楞的撓度驗算 根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中， ν--豎楞的最大撓度(mm)； q--作用在主楞上的線荷載(kN/m)：q = 1.2×23.04×0.5×0.7＋1.4×3×0.5×0.7＝11.15kN/m。 l--計算跨度(斜撐間距): l =700.0mm ； E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--豎楞截面慣性矩(mm4)，I=1.02×105mm4； 豎楞的最大撓度計算值: ν= 0.677×11.15×7004/(100×206000×1.02×105) = 0.86mm； 豎楞的最大容許撓度值: [ν] = 2.8mm； 豎楞的最大撓度計算值ν=0.86mm 小于次楞的最大容許撓度值[ν]=2.8mm，滿足要求！ 五、斜撐鋼管的計算 斜撐鋼管按每根豎楞4根布置，與水平面成45°夾角關系(因最大支座反力為10.75KN，按受力分析每根斜撐鋼管須承受15.2KN的力，因查規范可得單個扣件僅能承受8KN的抗滑力，故斜撐兩端均采用雙扣件），水平間距同豎楞間距（即1000mm），豎向間距按700mm計算。 計算公式如下： 立桿的穩定性計算公式: σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ----立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 15.2kN； φ---- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i ---- 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ------鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； [f]---- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 計算長度 (m)； 按下式計算: l0 = l = 3m； l0/i = 3000 /15.9 = 189； 由長細比 Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ= 0.201 ； 鋼管立桿的最大應力計算值 ；σ=15200/（0.201×424） = 178 N/mm2； 鋼管立桿的最大應力計算值σ=178N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 [f] = 175 N/mm2，滿足要求！